请告诉我们您的知识需求以及对本站的评价与建议。
满意 不满意
Email:
注水工艺技术研究(三)
栏目最新
- 东莞至惠州城际铁路隧道安全风险评估与管理
- 高层建筑给排水系统安装施工技术
- 高层建筑施工质量的五个控制要点
- 房屋建筑工程质量问题、原因和防止措施
- 地下停车场防水工程施工质量预控措施
- 试析绿色施工技术在建筑工程中的应用
- 施工企业预算管理措施及案例分析
- 岩溶地区隧道施工综合预报技术案例分析
- 预制块镶面现浇混凝土隧道洞门施工方法
- 建筑施工模板应用技术简析
网站最新
内容提示：正确的指示曲线可以看出油层吸水能力的大小，因而通过对比不同时间内所测得的指示曲线，就可以了解油层吸水能力的变化。以下就几种典型情况进行简要分析。 (1)指示曲线右移，斜率变小
2.2用指示曲线分析油层吸水能力的变化
正确的指示曲线可以看出油层吸水能力的大小，因而通过对比不同时间内所测得的指示曲线，就可以了解油层吸水能力的变化。以下就几种典型情况进行简要分析。（参考《建筑中文网》）
(1)指示曲线右移，斜率变小
图4 曲线右移
这种变化说明油层吸水能力增强,吸水指数.即在同一注入压力下,原来的注入量为q
,过一段时间后的注入量为q
, q ﹥q ,说明在同一注 入压力下注入水量增加了,即油层吸水能力变好了.
设原来的吸水指数为I
则I
=
=
后来的吸水指数为I
I
=
=
因前后计算I ,I 时采,用同一压差
,而
﹥
,所以I
﹥I
,即吸水指数变大.
原因:(1)油井见水以后,使阻力减小,引起吸水能力增大;(2)采取增产措施后.
(2)指示曲线左移,斜率变大
图5曲线左移
这种变化说明油层吸水能力下降,吸水指数变小。
即：在同一压力p下，注入量由原来的q 下降为q ，曲线靠近纵坐标轴，曲线斜率增大了，由于曲线斜率的倒数为吸水指数，所以曲线左移说明吸水指数变小了。
原因：（1）地层深部吸水能力变差，注入水不能向深部扩散；（2）地层堵塞。
(3)曲线平行上移
如图6，由于曲线平行上移，斜率未变，故吸水指数未变化，但同一注入量q所需注入压力，却由p 增加到p ，这是因为吸水指数未变，同一注水量必需是同一注水压差，由于署入压力由p 增加到 p 说明曲线平行上移是因油层压力增高了。
原因：（1）注水见效（注入水使地层压力升高）；（2）注采比偏大。
（4）曲线平行下移
如图7，曲线平行下移，油层吸水指数未变。但同一注水量所需的注入压力却由p 下降到p ，说明油层压力下降了。
原因：地层亏空（注采比偏小，注入量小于采出的油量，导致地层压力下降）。
以上四种典型的变化原因，一般为油层堵塞，油层压力变化，或进行了增产措施等引起的。
但必须注意：分析油层吸水能力的变化，严格的说，必须用有效压力绘制油层真实指示曲线。如用井口实测的压力绘制指示曲线，必须是在同一管柱结构的情况下所测，而且只能对吸水能力的相对变化。同一注水井在前、后不同管柱所产生的压力损失不同，因此，不能用于对比油层吸水能力的变化，只有校正为有效井口压力绘制真实指示曲线后，才能对比分析油层吸水能力的变化。
此外，井下工具的工作状况也影响着指示曲线的变化。
3实现分层注水的方法和相关计算
3.1.分层注水工艺方法：
3.1.1.利用油管和套管分两层段注水
该工艺是将油层分为上、下两个注水层段，中间用封隔器将上、下层段的油套环行空间封死，由套管给上层段注水，从油管给下层段注水，各层段的注水量在地面控制好。该方法管柱比较简单。
3.1.2双管封隔器分两层段注水
双管封隔器分两层段注水，是下两根注水管柱，下入深的一根管柱装有封隔器，将油套环行空间封死，分为上、下两个注水层段，下入深的一根管柱注下层，下入浅的一根管柱注上层。该工艺井口需要改变，用两个油管挂，两套采油树，分别控制两个层段的注水量。
上述两种工艺存在以下不足：一是只能分两个层段注水，如果超过两个层段，则无法进行分层注水；二是注水井无法进行维护性洗井管理，这意味着井筒内的垢、铁锈、杂质等赃物无法冲洗出来，容易造成赃物堵塞油层，对于结垢严重的，易发生井内工具及管柱被卡，造成大的事故；三是对于设有反循环洗井通道的Y341型注水封隔器如用于油套分注，当油管所注下层启动压力低于套管所注上层时，洗井阀必将打开，这必然会带来上下窜通，从而造成油套分注失败；四是因套管内壁始终处于注入水流动浸蚀状态，因而腐蚀加剧、容易损坏油层套管。基于上述多种原因，各油田目前已基本不采用上述两种方法，而主要采用单管封隔器、配水器多层段注水。
3.1.3单管封隔器、配水器多层段注水
这种单管封隔器、配水器多层段注水的方式，井中只下一根管柱，利用封隔器在油套环行空间，将整个注水井段封隔成几个互不相通的层段，每个层段都装有一个配水器。注入水由油管入井，通过各个地层段，装好的配水器上的水嘴，控制好注水量，分别注入到各层段的地层中去。单管封隔器、配水器多层段注水，根据配水器上水嘴的结构和装配形式，可分为固定式、活动式两类，而活动蚀又可分为空心活动式与偏心活动式。其中，以偏心式应用最多。
3.2管柱的受力分析及相关计算
3.2.1管柱锚定前伸长及轴向载荷计算
（1）井内管柱自由状态下的变形及轴向载荷
管柱下入井底时，上端固定、下端处于自由状态，管柱内外压力相等，管柱受到自身重力和液柱浮力的作用，使管柱长度发生变化由虎克定律，封隔器位置处油管的伸长量 
l
为：
（5-1）
封隔器位置处于油管的轴向载荷F 及轴向应力
为：
F =
（5-2）
（5-3）
（2）加压锚爪锚定前引起管柱的伸长及应力
管柱加内压进行锚定坐封，锚爪锚定前管柱底部球阀关闭，随着管柱内压的增大，管柱在内外压差作用下产生活塞效应和横向鼓胀效应。
a 球座活塞力引起管柱的伸长及应力
设锚定时井口压力为 P
，该压力作用于底部球座管柱内壁横截面上，形成的活塞力引起管柱的轴向载荷
及轴向应力
分别为：
（5-4）
（5-5）
封隔器位置处管柱由于活塞效应引起的伸长量
为：
（5-6）
b 横向效应引起注水管柱的变形注水管柱内外压力差作用引起的管柱径向应力
和环向应力
分别为：
（5-7）
（5-8）
由广义虎克定律
得到封隔器位置处的轴向变形为
（5-9）
3.2.2注水过程中管柱受力分析
管柱锚定前，作用于注水管柱内壁的活塞效应和鼓胀效应所产生的应力和变形成为锚爪以上管柱的预拉力和变形。注水过程中，大通径注水器连通，锚定段以上管柱将会产生温差效应、横向鼓胀效应 和摩阻效应 。
a锚定前各效应引起注水管柱的预拉力F
：
F =F （5-10）
b.横向效应引起注水管柱的轴向载荷F
及应力
井口注入压力为，注水管柱环向应力与径向应力引起管柱的轴向载荷和轴向应力，注水管柱受膨胀效应作用，内部受到轴向拉力作用。
（5-11）
3.2.3温差效应引起注水管柱的轴向载荷及应力
温度变化将会造成管柱长度变化，如果管柱伸长到限制时，在管柱内会产生一个轴向载荷，封隔器坐封时坐封位置处温度为t
，在注水生产时管柱温度为 t 。温度变化引起管柱的轴向热载荷为：
（5-13）
轴向热应力为：
（5-14）
式中
为管柱的热膨胀系数，12.1×10
m/m·℃。
3.2.4摩阻效应引起注水管柱的轴向载荷 F
及应力
注入液体沿管壁流动，由于液体的粘滞性在管柱内的摩擦将造成液体流动阻力即摩阻效应，该效应将引起注水管柱的轴向载荷和轴向变形。注水管柱液流单位长度的水头损失为：
（5-15）
式中v为管内液体流动速度
Q为注水井日注水量，m
/d；
为沿程阻力系数。
根据液体流动状态进行计算，单位长度注水管柱上的摩阻力为：
（5-16）
由于注水管柱锚定后，两端可视为固定端，由材料力学知，液体流动沿注水管柱分布的摩阻力将引起上半段注水管柱纵向伸长，下半段注水管柱纵向缩短。封隔器位置由于液体流动引起的轴向载荷F 为：
（5-17）
轴向应力 为：
（5-18）
式中，
为封隔器位置距井口的距离。
原文网址：http://www.pipcn.com/research/200812/13903.htm
也许您还喜欢阅读：